Рис. 3. Схема армирования монолитного кессонного перекрытия: а — план расклад-ки нижних сеток армирования плиты, опертой на перекрестные балки б — план раскладки


Чтобы посмотреть этот PDF файл с форматированием и разметкой, скачайте его и откройте на своем компьютере.
14. granovskiy a.v., chupanov m.r. eksperimentaλ’nye issλedovaniya nesushchey
sposobnosti pλit perekrytiy kessonnogo tipa [experimentaλ investigations of bearing capacity
of caisson type Fλoor sλabs].
promyshλennoe i grazhdanskoe stroiteλ’stvo
[industriaλ and civiλ
15. schneλλenbach−heλd m., pfeffer K. tragverhaλten zweiachsiger hohλkörperdecken.
beton− und stahλbetonbau. 2001, voλ. 96, no. 9, pp. 573—578. ∆oi: http://dx.doi.org/10.1002/
16. hegger j., roeser W. gutachten zur querkrafttragfähigkeit von stahλbetondecken
mit cobiax−hohλkörpern. hegger+partner, aachen, 2008.
17. abramski m., aλbert a., pfeffer r., schneλ j. experimenteλλe und numerische unter
suchungen zum tragverhaλten von stahλbetondecken mit kugeλförmigen hohλkörpern. be
ton− und stahλbetonbau. 2010, voλ. 105, no. 6, pp. 349—361. ∆oi: http://dx.doi.org/10.1002/
18. abramski m., aλbert a., pfeffer r., schneλ j. stahλbetondecken mit kugeλförmigen
hohλkörpern. Überprüfung der scher− und verwindungsstei�gkeit. betonwerk und fertigteiλ−
technik, bauverλag bv gmbh. 2011, 106, heλf 2, pp. 182—184.
19. abramski m., aλbert a., pfeffer r., schneλ j. bemessung und Konstruktion von zwe
iachsig gespannten stahλbetondecken mit abge�achten rotationssymmetrischen hohλkör
pern. beton− und stahλbetonbau. september 2012, voλ. 107, no. 9, pp. 590—600. ∆oi: http://
20. gorodetskiy a.s., evzerov i.∆.
Komp’yuternye modeλi konstruktsiy
[the computer
modeλs of structures]. moscow, asv pubλ., 2009, 357 p. (in russian)
about the author:
maλakhova anna nikoλaevna
— candidate of technicaλ sci
ences, associate professor, ∆epartment of architecturaλ and structuraλ ∆esign, ∆epartment
of reinforced concrete structures,
moscow state university of civiλ engineering (nationaλ
research university) (mgsu)
, 26 yarosλavskoe shosse, moscow, 129337, russian Federa
For citation: maλakhova a.n.pustotnye kessonnye pλity perekrytiy monoλitnykh mnogo
etazhnykh zdaniy [caisson type hoλλow Fλoor sλabs of monoλithic muλti−storeyed buiλdings].
vestnik mgsu
[proceedings of moscow state university of civiλ engineering]. 2016, no. 6,
issn 1997−0935. vestnik mgsu. 2016. № 6
5. baykov v.n., bedov a.i., Froλov a.K. effekt krutyashchikh momentov i rasporov
v zheλezobetonnykh pλitakh, opertykh po konturu [the effect of torques and outward thrusts
in reinforced concrete Fλoor sλabs supported on the contour].
stroiteλ’naya mekhanika
i raschet sooruzheniy
[structuraλ mechanics and anaλysis of constructions]. 1992, no. 3,
6. vakhnenko p.F., editor.
raschet i konstruirovanie chastey zhiλykh i obshchestvennykh
zdaniy. spravochnik proektirovshchika
[the ∆esign and caλcuλation of the parts of residen
tiaλ and pubλic buiλdings. ∆esigner’s reference book]. Kiev, budіveλ’nik pubλ., 1987, 424 p.
7. ∆ykhovichnyy yu.a., editor.
zhiλye i obshchestvennye zdaniya. Kratkiy spravoch
nik inzhenera−konstruktora
[residentiaλ and pubλic buiλdings. brief reference book for ∆e
sign engineers]. 3rd edition, revised and enλarged. moscow, stroyizdat pubλ., 1991, 655 p.
8. goλovin n.g., pλotnikov a.i. raschet perekrestno−rebristykh perekrytiy metodom
predeλ’nogo ravnovesiya s uchetom pereraspredeλeniya usiλiy [caλcuλation of cross−ribbed
Fλoor sλabs by the method of limit equiλibrium taking into account the redistribution of efforts].
arkhitektura. stroiteλ’stvo. obrazovanie: materiaλy regionaλ’noy konferentsii, posvyashchennoy
35−λetiyu obrazovaniya stroiteλ’nogo fakuλ’teta
[architecture. construction. education: proceed
ings of the regionaλ conference ∆edicated to the 35th anniversary of construction Facuλty
Foundation]. cheboksary, chuvashskiy universitet pubλ., 2013, pp. 6—17. (in russian)
9. goλovin n.g., pλotnikov a.i. raschet perekrestno−rebristykh perekrytiy s uchetom
�zicheskoy neλineynosti [caλcuλation of cross−ribbed Fλoor sλabs considering physicaλ non
beton i zheλezobeton — vzgλyad v budushchee : nauchnye trudy iii vserossiyskoy (ii
mezhdunarodnoy) konferentsii po betonu i zheλezobetonu: v semi tomakh (g. moskva, 12—16
maya 2014 g.)
[concrete and reinforced concrete — gλance into the Future. scienti�c Works
of the 3rd aλλ−russian (2nd internationaλ) conference on concrete and reinforced concrete
in seven voλumes (moscow, may 12—16, 2014]. moscow, mgsu pubλ., 2014, voλ. 1. teoriya
zheλezobetona. zheλezobetonnye konstruktsii. raschet i konstruirovanie [the theory of rein
forced concrete. reinforced concrete constructions. caλcuλation and ∆esign], pp. 234—244.
10. Kumpyak o.g., gaλyautdinov z.r., maksimov v.b. issλedovanie zheλezobetonnykh
pλit, opertykh po konturu na zhestkie i podatλivye opory, pri kratkovremennom dinamicheskom
nagruzhenii [investigation of reinforced concrete Fλoor sλabs supported on the contour by
rigid and pλiant supports at short ∆ynamic loading].
vestnik tomskogo gosudarstvennogo
arkhitekturno−stroiteλ’nogo universiteta
[buλλetin of tomsk state university of architecture and
11. maλakhova a.n. monoλitnye kessonnye perekrytiya zdaniy [monoλithic Waf�e sλab
Fλoors of buiλdings].
vestnik mgsu
[proceedings of moscow state university of civiλ engi
12. sagadaev r.a.
sovremennye metody vozvedeniya monoλitnykh i sborno−monoλit
nykh perekrytiy
[modern methods of constructing monoλithic and precast−monoλithic Fλoor
sλabs]. moscow, gou ∆po gasis pubλ., 2008, 35 p. (in russian)
13. shmukλer v.s. effektivnaya sistema obλegchennykh zheλezobetonnykh eλementov
[an effective system of reducing the Weight of reinforced concrete eλements].
beton i zhe
λezobeton — vzgλyad v budushchee : nauchnye trudy iii vserossiyskoy (ii mezhdunarodnoy)
konferentsii po betonu i zheλezobetonu: v semi tomakh (g. moskva, 12—16 maya 2014 g.)
[concrete and reinforced concrete — gλance into the Future. scienti�c Works of the 3rd
aλλ−russian (2nd internationaλ) conference on concrete and reinforced concrete in seven
voλumes (moscow, may 12—16, 2014]. moscow, mgsu pubλ., 2014, voλ. 2: bezopasnost’
zheλezobetonnykh konstruktsiy pri osobykh prirodnykh i tekhnogennykh vozdeystviyakh. opyt
stroiteλ’stva zdaniy i sooruzheniy. monitoring sostoyaniya konstruktsiy zdaniy i sooruzheniy
[safety of reinforced concrete structures under speciaλ naturaλ and man−made loads. ex
perience of the construction of buiλdings and structures. condition monitoring of the con
Designing and detailing of building systems. Mechanics in civil engineering
Проектирование и конструирование строительных систем. Проблемы механики в строительстве
abramski m., aλbert a., pfeffer r., schneλ j.
emessung und Konstruktion
von zweiachsig gespannten
tahλbetondecken mit abge�achten rotationssymmetrischen
ohλkörpern //
eton− und
eptember 2012.
oλ. 107.
ssue 9.
p. 590—600.
городецкий а.С., евзеров и.д.
омпьютерные модели конструкций.
. :
зд−во
Поступила в редакцию в декабре 2015 г.
б авторе:
малахова анна николаевна
— кандидат технических наук, доцент,
профессор кафедры архитектурно−строительного проектирования, доцент кафедры
железобетонных конструкций,
национальный исследовательский московский
государственный строительный университет (ниу мгСу)
, 129337, г.
осква,
рославское шоссе, д. 26, 8 (495) 583−47−53, [email protected], [email protected]
ля цитирования:
малахова а.н.
Пустотные кессонные плиты перекрытий мо
нолитных многоэтажных зданий //
естник
caisson type holloW Floor slabs oF monolithic multi−storeye∆
one of the disadvantages of buiλding structures made of reinforced concrete is their
considerabλe weight. one of the trends to decrease the weight of concrete structures, in
cλuding �oor sλabs, is the arrangement of voids in the cross−sectionaλ buiλding structures.
in russian and foreign practice paper, cardboard and pλastic tubes has been used for
creation of voids in the construction of monoλithic �oor sλabs. lightweight concretes were
the articλe provides constructive soλutions of precast hoλλow core �oor sλabs and
soλid monoλithic sλabs that were used in the construction of buiλdings before wide use of
λarge precast hoλλow core �oor sλabs. the articλe considers the appλication of caisson hoλ
λow core �oor sλabs for modern monoλithic muλti−storeyed buiλdings. the design soλutions
of such �oor sλabs, experimentaλ investigations and computer modeλing of their operation
the comparative anaλysis of the caλcuλation resuλts of computer modeλs of a hoλλow
Key words:
monoλithic buiλdings, precast hoλλow core �oor sλabs, caisson type hoλ
1. Foλomeev a.a.
snizhenie materiaλoemkosti zheλezobetonnykh
konstruktsiy [∆ecrease
of materiaλs consumption of reinforced concrete structures]. moscow, stroyizdat pubλ.,
2. pasternak p.l., mar’yasina i.e.
zheλezobetonnye chastorebristye perekrytiya i nastiλy
[ribbed reinforced concrete Fλoor sλabs and ∆ecks]. moscow, mashstroyizdat pubλ., 1950,
aλ’bom usovershenstvovannykh zheλezobetonnykh konstruktsiy dλya kapitaλ’nogo re
monta zhiλykh domov
[the aλbum of advanced reinforced concrete structures for the major
4. abasheva l.p., tonkov i.l., tonkov yu.l. opyt ob”emnogo modeλirovaniya mnogopus
totnykh zheλezobetonnykh pλit perekrytiya pri reshenii nestandartnoy zadachi [the experience
of three−∆imensionaλ modeλing of hoλλow core reinforced concrete Fλoor sλabs for soλving
nonstandard probλems].
promyshλennoe i grazhdanskoe stroiteλ’stvo
[industriaλ and civiλ en
gineering]. 2011, no. 7 (2), pp. 27—29. (in russian)
Пастернак П.л., марьясина и.е.
елезобетонные часторебристые перекрытия
ашстройиздат, 1950. 144 с.
льбом усовершенствованных железобетонных конструкций для капитального
ремонта жилых домов.
. : Стройиздат, 1988. 302 с.
абашева л.П., тонков и.л., тонков Ю.л.
пыт объемного моделирования мно
гопустотных железобетонных плит перекрытия при решении нестандартной задачи //
Промышленное и гражданское строительство. 2011. № 7 (2). С. 27—29.
байков в.н., бедов а.и., фролов а.к.
Эффект крутящих моментов и распоров
в железобетонных плитах, опертых по контуру // Строительная механика и расчет со
оружений. 1992. № 3. С. 41—48.
асчет и конструирование частей жилых и общественных зданий. Справочник
проектировщика / под ред. П.
ахненко.
удівельник, 1987. 424 с.
илые и общественные здания.
раткий справочник инженера−конструктора /
под ред. Ю.
ыховичного. 3−е изд., перераб. и доп.
. : Стройиздат, 1991. 655 с.
головин н.г., Плотников а.и.
асчет перекрестно−ребристых перекрытий ме
тодом предельного равновесия с учетом перераспределения усилий //
рхитектура.
Строительство.
бразование : материалы регион. конф., посвященной 35−летию об
разования строительного факультета.
ебоксары :
уваш. ун−т, 2013. С. 6—17.
головин н.г., Плотников а.и.
асчет перекрестно−ребристых перекрытий с уче
том физической нелинейности //
етон и железобетон — взгляд в будущее : науч. тр.
серосс. (
еждунар.) конф. по бетону и железобетону: в семи томах (г.
осква,
12—16 мая 2014 г.).
. :
, 2014.
ом 1.
еория железобетона.
елезобетонные
конструкции.
асчет и конструирование. С. 234—244.
кумпяк о.г., галяутдинов з.р., максимов в.б.
сследование железобетонных
плит, опертых по контуру на жесткие и податливые опоры, при кратковременном дина
мическом нагружении //
естник
омского государственного архитектурно−строитель
ного университета. 2013. № 1 (38). С. 69—76.
11.
малахова а.н.
онолитные кессонные перекрытия зданий //
естник
Сагадаев р.а.
Современные методы возведения монолитных и сборно−моно
гоу
га
Шмуклер в.С.
Эффективная система облегченных железобетонных элемен
тов //
етон и железобетон — взгляд в будущее : науч. тр.
серосс. (
еждунар.)
конф. по бетону и железобетону: в семи томах (г.
осква, 12—16 мая 2014 г.).
. :
, 2014.
ом 2.
езопасность железобетонных конструкций при особых
природных и техногенных воздействиях.
пыт строительства зданий и сооружений.
ониторинг состояния конструкций зданий и сооружений С. 346—356.
грановский а.в., чупанов м.р.
Экспериментальные исследования несущей
способности плит перекрытий кессонного типа // Промышленное и гражданское стро
ительство. 2015. № 5. С. 43—48.
schneλλenbach−heλd m., pfeffer K.
ragverhaλten zweiachsiger
ohλkörperdecken /
hegger j., roeser W.
utachten zur
uerkrafttragfähigkeit von stahλbetondecken
artner,
abramski m., aλbert a., pfeffer r., schneλ j.
xperimenteλλe und numerische
ntersuchungen zum
ragverhaλten von
tahλbetondecken mit kugeλförmigen
ohλkörpern //
abramski m., aλbert a., pfeffer r., schneλ j.
tahλbetondecken mit kugeλförmigen
ohλkörpern // Überprüfung der
cher− und
erwindungsstei�gkeit //
etonwerk und
mbh. 106 (2011),
кессонных плитах, сравнивались результаты экспериментов и компьютерно
го моделирования, рассматривались различные условия опирания плит.
получены данные о трещиностойкости, жесткости и несущей способности экс
периментальных моделей различных вариантов конструктивного решения пу
стотных кессонных плит. При проведении исследований широко применялось
омпьютерную модель пустотной кессонной плиты перекрытия (рис. 5,
в программе
можно построить на прямоугольной сетке, расположен
ной в плоскости
а сетке прокладываются перекрестные стержни−балки
кессонного перекрытия. Шаг стержней составляет 350 мм.
н равен шири
не поперечного сечения балок с отверстием (рис. 5,
) и сплошного сечения
350 × 200 мм.
а рис. 5,
приведено поперечное сечение из стандартного на
бора для стержневых элементов при задании жесткости элементов расчетной
естандартное поперечное сечение можно построить в программе
конструктор сечений (рис. 5,
) с вычислением геометрических характери
ис. 5.
омпьютерная модель пустотной кессонной плиты:
— пространственная
модель плиты;
— поперечные сечения стержней при компоновке компьютерной модели плиты
При построении компьютерной модели пустотной кессонной плиты пере
крытия, скомпонованной из перекрестных стержней−балок, погонная нагрузка,
в т.ч. собственный вес, прикладывается к стержням с учетом ширины грузовой
полосы балок (
0,35 м) и того обстоятельства, что полная нагрузка
+ q
— равные составляющие полной нагрузки, прикладываемые
Сравнительный анализ результатов расчета компьютерных моделей пу
стотной плиты, сформированных из стержневых или пластинчатых элементов,
библиографический список
фоломеев а.а.
Снижение материалоемкости железобетонных конструкций.
. :
Стройиздат, 1974. 66 с.
турной проволоки диаметром 3...5 мм (рис. 4,
результате достигается
облегчение веса таких перекрытий на 30 %. Пролет перекрытия может состав
ругим вариантом конструктивного решения кессонных плит перекрытий
является расположение внутри плиты вкладышей из легких материалов: пено
работе [13] описывается конструктивное решение облегченного моно
литного перекрытия в здании колонной конструктивной системы с сеткой
колонн 8,6 × 8,6 м. Перекрытие включает сплошные надколонные полосы
шириной 1,4 м, армированные плоскими каркасами c шагом 220 мм, а также
облегченные участки плиты размером 7,2 × 7,2 м, расположенные между по
ля образования пустот перекрытия используются пенополистироль
ные вкладыши.
ебра кессонной плиты армируются плоским каркасом. Сетки
армирования располагаются у верхней и нижней граней плиты.
олщина кес
ис. 4. Поперечные сечения плит кессонного пустотного перекрытия с пустоте
лыми пластиковыми модулями (
) (шарообразными (
) и плоскими (
)) для устройства
полостей в плите по технологии
obiax и с облегченными вкладышами из пенополи
ля выработки подходов к проектированию пустотных кессонных плит
перекрытий монолитных зданий были предприняты исследования, результа
ты которых приведены в [14—19]. Проводились эксперименты по изучению
характера трещинообразования, развития деформаций и разрушения плит.
сследовалась работа пустотных кессонных плит на сдвиг, а также при од
новременном действии изгибающего и крутящего моментов.
сравнительный анализ распределения напряжений в сплошных и пустотных
18
ис. 3. Схема армирования монолитного кессонного перекрытия:
— план расклад
ки нижних сеток армирования плиты, опертой на перекрестные балки;
— план раскладки верх
них сеток армирования плиты;
— фрагмент армирования монолитного кессонного перекрытия
в разрезе;
— каркасы армирования балок;
— сетки армирования плиты
соответствии с алгоритмом расчета, изложенным в [6, 7], крайние балки
кессонного балочного перекрытия имеют меньшие прогибы и испытывают мень
шие изгибающие моменты, чем средние балки перекрытия.
сли считать, что из
гибающий момент в балке, отстоящей от края перекрытия на расстоянии
, про
порционален ее прогибу, то изгибающие моменты в крайней и средней балках
перекрытия можно вычислить через коэффициенты
и


и
определяются по формуле
iiii
a−a+a
Предварительно для крайних и средних балок вычисляется
i
l
и
qal

=
работе [11] показано, что результаты компьютерного расчета монолит
ного кессонного балочного перекрытия с использованием программного ком
существенно отличаются от расчета по аналитической методике.
омпьютерный расчет показывает другую работу кессонного перекрытия под
нагрузкой: плита с балками−ребрами целиком изгибается под нагрузкой, при
этом усилия в плите возрастают к центру перекрытия, а усилия в балках−ре
бзор конструктивных решений современных монолитных перекрытий,
в т.ч. кессонного типа, приведен в [12]. При возведении балочных кессонных
перекрытий активно используются пустотообразователи в форме усеченной
ля устройства кессонных пустотных плит перекрытий применяются раз
личные технологии, в т.ч. швейцарская технология
obiax, при реализации ко
торой в возводимую плиту перекрытия интегрируются шарообразные пустоте
лые пластиковые модули (тип
ine) или плоские пустотелые пластиковые
модули (тип
ine). Первый тип пластиковых модулей предназначен для
перекрытий толщиной 300...600 мм, второй — для перекрытий толщиной
200...350 мм (рис. 4,
одули обоих типов сопрягаются с каркасом из арма
17
во выпускать сборные железобетонные плиты марки П
толщиной 220 мм с
предварительно напрягаемой арматурой. Плиты имели круглые пустоты диа
а рис. 2 показаны поперечное сечение и схема армирования сборной
железобетонной многопустотной плиты перекрытия марки П
60.12−4
800.
пыт проектирования и эксплуатации, а также результаты исследования
сборных железобетонных многопустотных плит могут быть полезны и для
проектирования монолитных часторебристых плит перекрытия зданий. Сле
дует отметить, что современные исследования сборных многопустотных плит
перекрытий в основном проводятся с использованием компьютерного моде
ис. 2. Поперечное сечение и схема армирования сборной железобетонной много
пустотной плиты перекрытия
ля современных перекрытий монолитных железобетонных зданий ко
лонной и стеновой конструктивной системы нормами
рекомендуется исполь
зовать плиты пустотные и плиты пустотные кессонные. Пустотные плиты
перекрытия применяются тогда, когда опорные балки или стены расположены
в здании параллельно в одном направлении и, как показано выше, конструкция
ессонные пустотные плиты перекрытия работают в двух направлениях
и включают в себя взаимно пересекающиеся пустоты.
апряженное состояние
таких плит имеет более сложную природу [5].
ессонные пустотные плиты
для перекрытий монолитных зданий стали применяться сравнительно недав
ежду тем в строительстве накоплен большой опыт применения монолит
ных кессонных балочных перекрытий [6, 7], в последние годы также предпри
а рис. 3 показано монолитное кессонное балочное перекрытие, опертое
на стены и перекрывающее помещение с размерами
10
10 м.
ысота
балок обоих направлений для квадратного в плане перекрытия принята оди
наковой (500 мм).
ля кессонного перекрытия высота балок должна состав
лять не менее 1/20 пролета. Шаг балок назначается 12 м.
приведенном
на рис. 3 примере шаг балок
2 м.
олщина плит кессонного перекры
тия назначена 60 мм.
алки армируются объемными каркасами, плита —
елезобетонные монолитные конструкции зданий.
реконструкции зданий [3]. Приведенные на рис. 1 часторебристые перекрытия
были предназначены для опирания на две стены или балки, идущие параллель
меньшение веса перекрытий достигалось не только путем устройства пу
стот в теле конструкций (рис. 1,
), но и путем расположения внутри кон
струкции облегченных вкладышей (рис. 1,
). При выполнении монолитных
часторебристых перекрытий применялись несъемные опалубочные ящики
(см. рис. 1,
) и съемная опалубка в виде деревянных ящиков или металличес−
ких лотков (см. рис. 1,
случае возведения перекрытий для жилых зданий
с применением съемной опалубки устройство подвесного потолка было обяза
а рис. 1,
показано сборное часторебристое перекрытие, составлен
ное из полых железобетонных балок коробчатого сечения. Перекрытия могли
собираться из балок таврового и двутаврового сечений, а также выполняться
работе [2] показано, что оптимальное расстояние между ребрами моно
литного часторебристого перекрытия принималось равным 500700 мм при
временной нагрузке на перекрытие до 4 к
и пролетах перекрытия 68 м.
ребра монолитного часторебристого перекрытия устанавливались плоские
каркасы с продольной рабочей арматурой, а конструктивное армирование соб
ственно плиты часторебристого перекрытия выполнялось стержнями диаме
ис. 1.
онструктивные решения часторебристого перекрытия:
— с устройством
пустот в теле конструкций с применением несъемных опалубочных ящиков;
— с располо
жением облегченных вкладышей внутри плиты перекрытия;
— монолитное часторебристое
Предметом научных исследований работы сборных многопустотных плит
перекрытий и их конструктивных решений являлись рациональный вид пустот
(квадратные, овальные, круглые и другой формы) и частота их расположения
в поперечном сечении по ширине плиты.
итоге по
9561
стали массо
го
9561–91. Плиты перекрытий железобетонные многопустотные для зданий и сооруже
ехнические условия.
© Малахова А.Н., 2015
одним из способов облегчения веса железобетонных конструкций зданий,
в т.ч. плит перекрытий, является устройство пустот в поперечном сечении кон
струкций. Приведены конструктивные решения пустотных плит сборных и моно
литных перекрытий, которые применялись при возведении зданий до широкого
использования в строительстве крупноразмерных многопустотных сборных плит.
рассмотрено применение кессонных пустотных плит для перекрытий современ
ных монолитных многоэтажных зданий. описаны конструктивные решения таких
перекрытий, экспериментальные исследования и компьютерное моделирование
ключевые слова:
монолитные здания, сборные пустотные плиты перекры
тий, кессонное пустотное перекрытие, конструктивные решения, компьютерное
недостаткам строительных конструкций, выполняемых из железобе
тона, всегда относили их большой собственный вес.
дним из способов об
легчения веса железобетонных конструкций, в т.ч. плит перекрытий, является
устройство пустот в поперечном сечении конструкций. При этом существенно
уменьшается расход материалов, прежде всего бетона.
аличие пустот приво
дит к повышению звукоизолирующих свойств перекрытий. При использова
нии пустотных плит снижается величина вертикальной нагрузки на колонны,
лассическим примером уменьшения веса сборных железобетонных кон
струкций зданий является применение многопустотных плит перекрытия, ко
торые и сегодня включены в каталог продукции большинства заводов железо
Попытки облегчения веса железобетонных конструкций имеют давнюю
о время обследования старых зданий при вскрытии монолитных
бетонных перекрытий иногда фиксируют наличие внутри них деревянных бре
вен, что является примером, пусть не столь эффективного, но уменьшения веса
отечественной и зарубежной практике при возведении монолитных пе
рекрытий давно применялись бумажные, картонные и пластиковые трубы для
устройства пустот и уменьшения веса перекрытий [1]. При этом наряду с при
менением тяжелого бетона для изготовления сборных многопустотных плит
а рис. 1 приведены варианты конструктивного решения часторебристых
перекрытий, которые имели место при возведении зданий вплоть до широкого
распространения в стране сборного железобетона в 50−е гг. прошлого столе
тия [2].
последствии такие перекрытия выполнялись только при проведении
Проектирование и конструирование строительных систем. Проблемы механики в строительстве

Приложенные файлы

  • pdf 11069564
    Размер файла: 2 MB Загрузок: 1

Добавить комментарий